某高速跨橋工程總體液壓頂升方案為：采用抱柱梁(與橋梁的柱成為一體)作為橋梁液壓頂升的反力系統(tǒng)，采用鋼結(jié)構(gòu)液壓頂升托架對(duì)橋梁上部整體進(jìn)行托換(使鋼結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)成為一體)，利用液壓千斤頂(由PLC液壓同步控制)對(duì)橋梁進(jìn)行整體液壓頂升，液壓頂升過(guò)程中利用鋼支撐作為臨時(shí)支撐，待橋梁液壓頂升到位后，對(duì)原有柱接高。
1、液壓頂升反力系統(tǒng)
(1)橋墩部分采用抱柱梁系作液壓頂升千斤頂反力系統(tǒng)。抱柱梁就是依附在柱四周的梁系，液壓頂升時(shí)，液壓頂升千斤頂把力傳遞給抱柱梁，抱柱梁再把力傳遞給柱，柱傳遞給基礎(chǔ)，抱柱梁與柱之間通過(guò)新舊混凝土的摩擦傳遞剪力。
采用抱柱梁的優(yōu)點(diǎn)：①抱柱梁的位置靈活，可以直接設(shè)在液壓頂升千斤頂?shù)牡撞浚瑢?duì)于支撐體系的穩(wěn)定要求較??；②可以減少支撐體系的投入以及不用拆除基礎(chǔ)上面的水溝、護(hù)坡等高速公路附屬物。
(2)橋臺(tái)部分采用人工挖孔樁的方式把混凝土樁放置在護(hù)坡內(nèi)的承臺(tái)上，在樁頂上做混凝土帽梁。其優(yōu)點(diǎn)是不用對(duì)現(xiàn)有的護(hù)坡進(jìn)行開(kāi)挖，總體工程量較少，且對(duì)現(xiàn)有路基和護(hù)坡破壞較小。
2、液壓頂升千斤頂選用及安裝
千斤頂選用：采用200t千斤頂，頂身長(zhǎng)度395mm，底座直徑475mm，頂帽直徑258mm，行程140mm。實(shí)際應(yīng)用時(shí)千斤頂頂帽套直徑為600mm的鋼頂帽，頂帽與千斤頂合計(jì)高500mm。千斤頂均配有液壓鎖，可防止任何形式的系統(tǒng)及管路失壓，從而負(fù)載的支撐。該千斤頂在多項(xiàng)橋梁和房屋液壓頂升中 使用。
千斤頂安裝：為便于液壓頂升操作，所有千斤頂均按向下方向安裝，即千斤頂?shù)鬃潭ㄔ谶B續(xù)梁下方的分配梁上。千斤頂安裝時(shí)應(yīng)千斤頂?shù)妮S線垂直，以免因千斤頂安裝傾斜在液壓頂升過(guò)程中產(chǎn)生水平分力。在每個(gè)加力點(diǎn)位置，千斤頂或墊塊與連續(xù)梁及承臺(tái)的接觸面面積經(jīng)過(guò)計(jì)算確定，以不超出原結(jié)構(gòu)物混凝土強(qiáng)度范圍，結(jié)構(gòu)不受損壞為原則。
3、橋梁液壓頂升部位及液壓頂升托架
該分離立交橋上部結(jié)構(gòu)為連續(xù)梁，跨間梁為預(yù)制空心板梁，而各跨間的空心板梁通過(guò)暗帽梁現(xiàn)澆連接。所以在液壓頂升橋梁上部結(jié)構(gòu)時(shí)，液壓頂升的應(yīng)力接觸部位應(yīng)在暗帽梁位置或空心板梁的肋部位。由于選用的液壓頂升千斤頂直徑較大，在液壓頂升時(shí)應(yīng)采用鋼結(jié)構(gòu)托架進(jìn)行力的轉(zhuǎn)換，以在液壓頂升時(shí)千斤頂對(duì)上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)不造成破壞。采用由鋼板焊接而成的縱、橫向分配梁組成液壓頂升托架體系，托架體系的上部通過(guò)植筋的方法與上部結(jié)構(gòu)連接，托架體系的上、下分配梁之間通過(guò)螺栓連接，具有較好的整體性與穩(wěn)定性。
4、液壓頂升千斤頂布置
通過(guò)荷載計(jì)算，液壓頂升時(shí)上部結(jié)構(gòu)總重為11000kN，每個(gè)柱的液壓頂升重量約為920kN，考慮到 儲(chǔ)備及液壓頂升千斤頂?shù)膶?duì)稱布置，每個(gè)柱兩邊對(duì)稱布置2臺(tái)千斤頂，每排柱對(duì)稱布置4臺(tái)200t千斤頂。考慮受力點(diǎn)位置及液壓頂升分配梁情況，每個(gè)橋臺(tái)布置4臺(tái)200t千斤頂。整座橋共布置28臺(tái)千斤頂，可以提供56000kN的頂力。
5、液壓頂升控制系統(tǒng)
在采用傳統(tǒng)的液壓頂升工藝時(shí)，往往由于荷載的差異和設(shè)備的局限，無(wú)法根本油缸不同步對(duì)液壓頂升構(gòu)件造成的附加應(yīng)力從而引起構(gòu)件失效，具有的 隱患。本工程采用PLC液壓同步液壓頂升技術(shù)，從根本上解決了這一長(zhǎng)期困擾移位工程界的技術(shù)難題，填補(bǔ)了我國(guó)在該的一項(xiàng)空白，且已達(dá)到 水平。
PLC控制液壓同步液壓頂升是一種力和位移綜合控制的液壓頂升方法，這種力和位移綜合控制方法，建立在力和位移雙閉環(huán)的控制基礎(chǔ)上。由液壓千斤頂 地按照橋梁的實(shí)際荷重，平穩(wěn)地頂舉橋梁，使液壓頂升過(guò)程中橋梁受到的附加應(yīng)力下降至 低，同時(shí)液壓千斤頂根據(jù)分布位置分組，與相應(yīng)的位移傳感器(光柵尺)組成位置閉環(huán)，以控制橋梁液壓頂升的位移和姿態(tài)。采用該技術(shù)的同步精度為±1.0mm，可以很好地液壓頂升過(guò)程的同步性，液壓頂升時(shí)上部結(jié)構(gòu)的 。
液壓頂升行程監(jiān)測(cè)采用精度為0.01mm的光柵尺；每液壓頂升100mm作為一個(gè)液壓頂升行程。
6、液壓頂升支撐墊塊
液壓頂升支撐體系一般采用混凝土或鋼結(jié)構(gòu)工具式墊塊。本工程采用φ500mmX12mm鋼墊塊作為液壓頂升過(guò)程液壓千斤頂、臨時(shí)支撐等的支撐墊塊。鋼墊塊高度與千斤頂?shù)男谐滔噙m應(yīng)；鋼墊塊的高度分別為100mm、200mm，以滿足不同液壓頂升高度的要求。為避免液壓頂升過(guò)程中支撐失穩(wěn)，鋼墊塊間通過(guò)法蘭連接。
液壓頂升100mm時(shí)采用1塊100mm的鋼墊塊，當(dāng)墊塊高度到達(dá)200mm時(shí)， 換200mm的鋼墊塊，以此類推，直至達(dá)到液壓頂升高度600mm為止。支撐結(jié)構(gòu)之間連結(jié)牢固，千斤頂與臨時(shí)支撐鋼墊塊間采用拉接，千斤頂支撐與反力系統(tǒng)間采用栓接。通過(guò)以上措施支撐結(jié)構(gòu)有良好的整體性，從而防止因連續(xù)梁液壓頂升可能發(fā)生的滑移造成支撐體系的失穩(wěn)破壞。
7、液壓頂升限位
為避免液壓頂升過(guò)程中橋梁產(chǎn)生橫、縱向偏移，設(shè)立鋼結(jié)構(gòu)限位裝置。限位支架應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，并應(yīng)在限位方向有足夠的剛度。
由于液壓頂升時(shí)有較好的同步性(千斤頂同步誤差在2mm)，相鄰千斤頂間距為1460mm，若產(chǎn)生2mm的誤差，產(chǎn)生的水平力約為1/750，所以在正常頂升中產(chǎn)生的水平力很小，考慮到實(shí)際產(chǎn)生意外等因素，限位的水平力按1/20的上部結(jié)構(gòu)重量考慮。
橋臺(tái)處的限位：橋臺(tái)橫向利用原有的耳墻，并在耳墻設(shè)置鋼結(jié)構(gòu)，鋼結(jié)構(gòu)的高度需橋梁頂升600mm。利用現(xiàn)有橋臺(tái)的臺(tái)背與上部結(jié)構(gòu)的臺(tái)縫位置安裝限位裝置作為橋臺(tái)處的縱向限位。
橋墩處的限位：利用頂升托架的下部分配梁，在下部分配梁靠近柱側(cè)內(nèi)設(shè)置鋼擋，并安裝限位裝置以此來(lái)做橫向限位。在頂升托架與橫向限位裝置安裝完畢后，在下部分配梁上安裝縱向限位裝置，縱向限位裝置通過(guò)螺栓與下分配梁連接。限位裝置在頂升過(guò)程中與頂升托架一起在柱上滑動(dòng)。每個(gè)墩柱均設(shè)置縱、橫向限位裝置。
實(shí)踐證明：結(jié)構(gòu)限位能夠水平偏移量在允許的范圍內(nèi)，并能頂升的 ，具有重要的作用。
